Bedankt voor uw bezoek aan Nature.com.U gebruikt een browserversie met beperkte CSS-ondersteuning.Voor de beste ervaring raden wij u aan een bijgewerkte browser te gebruiken (of de compatibiliteitsmodus in Internet Explorer uit te schakelen).Om voortdurende ondersteuning te garanderen, tonen we de site bovendien zonder stijlen en JavaScript.
Geeft een carrousel van drie dia's tegelijk weer.Gebruik de knoppen Vorige en Volgende om door drie dia's tegelijk te bladeren, of gebruik de schuifknoppen aan het einde om door drie dia's tegelijk te bladeren.
Vier elementen van rubberbetonstaalbuis (RuCFST), één element van betonstaalbuis (CFST) en één leeg element werden getest onder zuivere buigomstandigheden.De belangrijkste parameters zijn de afschuifverhouding (λ) van 3 tot 5 en de rubbervervangingsverhouding (r) van 10% tot 20%.Er worden een buigmoment-rekkromme, een buigmoment-afbuigkromme en een buigmoment-krommingkromme verkregen.De wijze van vernietiging van beton met een rubberen kern werd geanalyseerd.De resultaten laten zien dat het type bezwijken van de RuCFST-staven buigbezwijken is.Scheuren in rubberbeton worden gelijkmatig en spaarzaam verdeeld en het vullen van het kernbeton met rubber voorkomt het ontstaan van scheuren.De verhouding tussen afschuiving en overspanning had weinig invloed op het gedrag van de proefstukken.De rubbervervangingssnelheid heeft weinig invloed op het vermogen om een buigmoment te weerstaan, maar heeft wel een zeker effect op de buigstijfheid van het proefstuk.Na het vullen met rubberbeton is, vergeleken met monsters uit een lege stalen buis, het buigvermogen en de buigstijfheid verbeterd.
Vanwege hun goede seismische prestaties en hoge draagvermogen worden traditionele buisconstructies van gewapend beton (CFST) op grote schaal gebruikt in de moderne technische praktijk1,2,3.Als nieuw type rubberbeton worden rubberdeeltjes gebruikt om natuurlijke toeslagstoffen gedeeltelijk te vervangen.Constructies van rubberbetongevulde stalen buizen (RuCFST) worden gevormd door stalen buizen te vullen met rubberbeton om de ductiliteit en energie-efficiëntie van composietconstructies te vergroten4.Het profiteert niet alleen van de uitstekende prestaties van de CFST-leden, maar maakt ook efficiënt gebruik van rubberafval, dat tegemoetkomt aan de ontwikkelingsbehoeften van een groene circulaire economie5,6.
In de afgelopen jaren is het gedrag van traditionele CFST-staven onder axiale belasting7,8, axiale belasting-moment interactie9,10,11 en pure buiging12,13,14 intensief bestudeerd.De resultaten laten zien dat de buigcapaciteit, stijfheid, ductiliteit en energiedissipatiecapaciteit van CFST-kolommen en -balken worden verbeterd door interne betonvulling en een goede breukductiliteit vertonen.
Momenteel hebben sommige onderzoekers het gedrag en de prestaties van RuCFST-kolommen onder gecombineerde axiale belastingen bestudeerd.Liu en Liang15 voerden verschillende experimenten uit op korte RuCFST-kolommen, en vergeleken met CFST-kolommen namen het draagvermogen en de stijfheid af naarmate de mate van rubbervervanging en de rubberdeeltjesgrootte toenam, terwijl de ductiliteit toenam.Duarte4,16 testte verschillende korte RuCFST-kolommen en toonde aan dat de RuCFST-kolommen taaier waren naarmate het rubbergehalte toenam.Liang17 en Gao18 rapporteerden ook vergelijkbare resultaten over de eigenschappen van gladde en dunwandige RuCFST-pluggen.Gu et al.19 en Jiang et al.20 bestudeerden het draagvermogen van RuCFST-elementen bij hoge temperaturen.De resultaten toonden aan dat de toevoeging van rubber de ductiliteit van de structuur verhoogde.Naarmate de temperatuur stijgt, neemt het draagvermogen aanvankelijk iets af.Patel21 analyseerde het druk- en buiggedrag van korte CFST-balken en kolommen met ronde uiteinden onder axiale en uniaxiale belasting.Computationele modellering en parametrische analyse tonen aan dat op vezels gebaseerde simulatiestrategieën de prestaties van korte RCFST's nauwkeurig kunnen onderzoeken.De flexibiliteit neemt toe met de aspectverhouding, de sterkte van staal en beton, en neemt af met de verhouding tussen diepte en dikte.Over het algemeen gedragen korte RuCFST-kolommen zich op dezelfde manier als CFST-kolommen en zijn ze taaier dan CFST-kolommen.
Uit het bovenstaande overzicht blijkt dat RuCFST-kolommen verbeteren na het juiste gebruik van rubberadditieven in het basisbeton van CFST-kolommen.Omdat er geen axiale belasting is, vindt de netto buiging plaats aan één uiteinde van de kolombalk.In feite zijn de buigkarakteristieken van RuCFST onafhankelijk van de axiale belastingskarakteristieken22.In de praktische techniek worden RuCFST-constructies vaak onderworpen aan buigmomentbelastingen.De studie van de pure buigeigenschappen ervan helpt bij het bepalen van de vervormings- en faalmodi van RuCFST-elementen onder seismische actie .Voor RuCFST-constructies is het noodzakelijk om de zuivere buigeigenschappen van de RuCFST-elementen te bestuderen.
In dit verband werden zes monsters getest om de mechanische eigenschappen van zuiver gebogen stalen vierkante buiselementen te bestuderen.De rest van dit artikel is als volgt opgebouwd.Eerst werden zes monsters met vierkante doorsnede, met of zonder rubbervulling, getest.Observeer de faalmodus van elk monster voor testresultaten.Ten tweede werden de prestaties van RuCFST-elementen bij puur buigen geanalyseerd, en werd het effect van een verhouding tussen schuifkracht en overspanning van 3-5 en een verhouding van rubbervervanging van 10-20% op de structurele eigenschappen van RuCFST besproken.Tenslotte worden de verschillen in draagvermogen en buigstijfheid tussen RuCFST-elementen en traditionele CFST-elementen vergeleken.
Er werden zes CFST-monsters voltooid, vier gevuld met met rubber bekleed beton, één gevuld met normaal beton en de zesde was leeg.De effecten van de rubberwisselsnelheid (r) en de span-afschuivingsverhouding (λ) worden besproken.De belangrijkste parameters van het monster zijn weergegeven in Tabel 1. De letter t geeft de buisdikte aan, B is de lengte van de zijkant van het monster, L is de hoogte van het monster, Mue is het gemeten buigvermogen, Kie is de initiële buigstijfheid, Kse is de buigstijfheid tijdens gebruik.tafereel.
Het RuCFST-monster werd vervaardigd uit vier stalen platen die in paren waren gelast om een holle vierkante stalen buis te vormen, die vervolgens werd gevuld met beton.Aan elk uiteinde van het monster wordt een 10 mm dikke stalen plaat gelast.De mechanische eigenschappen van het staal worden weergegeven in Tabel 2. Volgens de Chinese norm GB/T228-201024 worden de treksterkte (fu) en vloeigrens (fy) van een stalen buis bepaald door een standaard trekproefmethode.De testresultaten zijn respectievelijk 260 MPa en 350 MPa.De elasticiteitsmodulus (Es) is 176 GPa en de Poisson-verhouding (v) van staal is 0,3.
Tijdens het testen werd de kubieke druksterkte (fcu) van het referentiebeton op dag 28 berekend op 40 MPa.De verhoudingen 3, 4 en 5 zijn gekozen op basis van eerdere referentie 25, omdat dit eventuele problemen met de schakeltransmissie aan het licht kan brengen.Twee rubbervervangingspercentages van 10% en 20% vervangen het zand in het betonmengsel.In deze studie werd conventioneel bandenrubberpoeder van Tianyu Cement Plant (merk Tianyu in China) gebruikt.De deeltjesgrootte van rubber is 1-2 mm.Tabel 3 toont de verhouding rubberbeton en mengsels.Voor elk type rubberbeton werden drie kubussen met een zijde van 150 mm gegoten en uitgehard onder door de normen voorgeschreven testomstandigheden.Het zand dat in het mengsel wordt gebruikt, is kiezelhoudend zand en het grove aggregaat is carbonaatgesteente in de stad Shenyang, in het noordoosten van China.De 28-daagse kubieke druksterkte (fcu), prismatische druksterkte (fc') en elasticiteitsmodulus (Ec) voor verschillende rubbervervangingsverhoudingen (10% en 20%) worden weergegeven in Tabel 3. Implementeer de GB50081-201926-norm.
Alle proefstukken zijn getest met een hydraulische cilinder met een kracht van 600 kN.Tijdens het belasten worden twee geconcentreerde krachten symmetrisch op de vierpuntsbuigproefbank uitgeoefend en vervolgens over het proefstuk verdeeld.De vervorming wordt gemeten met vijf rekstrookjes op elk monsteroppervlak.Afwijking wordt waargenomen met behulp van drie verplaatsingssensoren, weergegeven in figuren 1 en 2, 1 en 2.
Bij de test werd gebruik gemaakt van een voorbelastingssysteem.Laad met een snelheid van 2 kN/s, pauzeer vervolgens bij een belasting tot 10 kN, controleer of het gereedschap en de krachtcel zich in een normale werkingsconditie bevinden.Binnen de elastische band geldt elke belastingsverhoging voor minder dan een tiende van de voorspelde piekbelasting.Wanneer de stalen buis verslijt, bedraagt de toegepaste belasting minder dan een vijftiende van de voorspelde piekbelasting.Houd dit ongeveer twee minuten vast na het toepassen van elk belastingsniveau tijdens de laadfase.Naarmate het monster een mislukking nadert, neemt de snelheid van continue belasting af.Wanneer de axiale belasting minder dan 50% van de uiteindelijke belasting bereikt of wanneer er duidelijke schade aan het monster wordt geconstateerd, wordt de belasting beëindigd.
De vernietiging van alle proefmonsters vertoonde een goede ductiliteit.In de trekzone van de stalen buis van het proefstuk zijn geen duidelijke trekscheuren aangetroffen.Typische soorten schade aan stalen buizen worden getoond in Fig.3. Als we monster SB1 als voorbeeld nemen, bevindt monster SB1 zich in de beginfase van de belasting, wanneer het buigmoment minder dan 18 kN · m bedraagt, in de elastische fase zonder duidelijke vervorming, en is de snelheid waarmee het gemeten buigmoment toeneemt groter dan de snelheid waarmee de kromming toeneemt.Vervolgens is de stalen buis in de trekzone vervormbaar en gaat over in de elastisch-plastische fase.Wanneer het buigmoment ongeveer 26 kNm bereikt, begint de compressiezone van het staal met gemiddelde overspanning uit te zetten.Oedeem ontwikkelt zich geleidelijk naarmate de belasting toeneemt.De belasting-afbuigingscurve neemt niet af totdat de belasting zijn piekpunt bereikt.
Nadat het experiment was voltooid, werden monster SB1 (RuCFST) en monster SB5 (CFST) uitgesneden om de bezwijkmodus van het basisbeton duidelijker waar te nemen, zoals weergegeven in figuur 4. Uit figuur 4 blijkt dat de scheuren in het monster SB1 wordt gelijkmatig en dun verdeeld in het basisbeton, en de afstand daartussen is van 10 tot 15 cm.De afstand tussen scheuren in monster SB5 is 5 tot 8 cm, de scheuren zijn onregelmatig en duidelijk.Bovendien strekken de scheuren in monster SB5 zich over ongeveer 90° uit van de spanningszone naar de compressiezone en ontwikkelen ze zich tot ongeveer 3/4 van de sectiehoogte.De belangrijkste betonscheuren in monster SB1 zijn kleiner en komen minder vaak voor dan in monster SB5.Het vervangen van zand door rubber kan tot op zekere hoogte het ontstaan van scheuren in beton voorkomen.
Op afb.5 toont de verdeling van de doorbuiging over de lengte van elk monster.De doorgetrokken lijn is de afbuigcurve van het proefstuk en de stippellijn is de sinusoïdale halve golf.Vanaf afb.Figuur 5 laat zien dat de staafafbuigingscurve bij initiële belasting goed overeenkomt met de sinusoïdale halve golfcurve.Naarmate de belasting toeneemt, wijkt de afbuigcurve enigszins af van de sinusoïdale halve golfcurve.In de regel zijn de afbuigcurven van alle monsters op elk meetpunt tijdens belasting een symmetrische half-sinusvormige curve.
Omdat de afbuiging van RuCFST-elementen bij pure buiging een sinusoïdale halve golfcurve volgt, kan de buigvergelijking worden uitgedrukt als:
Wanneer de maximale vezelrek 0,01 is, wordt, rekening houdend met de werkelijke toepassingsomstandigheden, het overeenkomstige buigmoment bepaald als de ultieme buigmomentcapaciteit van het element27.De aldus bepaalde gemeten buigmomentcapaciteit (Mue) wordt weergegeven in Tabel 1. Volgens de gemeten buigmomentcapaciteit (Mue) en de formule (3) voor het berekenen van de kromming (φ), kan de M-φ-curve in Figuur 6 zijn uitgezet.Voor M = 0,2Mue28 wordt de initiële stijfheid Kie beschouwd als de overeenkomstige schuifbuigstijfheid.Wanneer M = 0,6 Mue werd de buigstijfheid (Kse) van de werkfase ingesteld op de overeenkomstige buigstijfheid van de secans.
Uit de krommingscurve van het buigmoment blijkt dat het buigmoment en de kromming aanzienlijk lineair toenemen in de elastische fase.De groeisnelheid van het buigmoment is duidelijk hoger dan die van de kromming.Wanneer het buigmoment M 0,2 Mue bedraagt, bereikt het monster het stadium van de elastische limiet.Naarmate de belasting toeneemt, ondergaat het monster plastische vervorming en gaat het over in het elastoplastische stadium.Bij een buigmoment M gelijk aan 0,7-0,8 Mue zal de stalen buis afwisselend in de trekzone en in de compressiezone worden vervormd.Tegelijkertijd begint de Mf-curve van het monster zich te manifesteren als een buigpunt en groeit niet-lineair, wat het gecombineerde effect van de stalen buis en de rubberen betonkern versterkt.Wanneer M gelijk is aan Mue, komt het monster in de fase van plastische verharding, waarbij de doorbuiging en kromming van het monster snel toenemen, terwijl het buigmoment langzaam toeneemt.
Op afb.7 toont curven van buigmoment (M) versus rek (E) voor elk monster.Het bovenste deel van het middengedeelte van het monster staat onder druk en het onderste deel staat onder spanning.Rekstrookjes gemarkeerd met "1" en "2" bevinden zich aan de bovenkant van het proefstuk, rekstrookjes gemarkeerd met "3" bevinden zich in het midden van het monster en rekstrookjes gemarkeerd met "4" en "5".”bevinden zich onder het testmonster.Het onderste deel van het monster wordt getoond in figuur 2. Uit figuur 7 blijkt dat in de beginfase van de belasting de longitudinale vervormingen in de trekzone en in de compressiezone van het element zeer dichtbij zijn, en dat de vervormingen zijn ongeveer lineair.In het middendeel is sprake van een lichte toename van de longitudinale vervorming, maar de omvang van deze toename is klein. Vervolgens scheurde het rubberbeton in de trekzone. Omdat de stalen buis in de trekzone alleen de kracht hoeft te weerstaan, en de rubberbeton en stalen buizen in de compressiezone dragen samen de belasting, de vervorming in de trekzone van het element is groter dan de vervorming in de. Naarmate de belasting toeneemt, overschrijden de vervormingen de vloeigrens van het staal en komt de stalen buis binnen het elastoplastische stadium. De snelheid waarmee de rek van het monster toenam was aanzienlijk hoger dan het buigmoment, en de plastische zone begon zich te ontwikkelen tot de volledige dwarsdoorsnede.
De M-um-curven voor elk monster worden getoond in Figuur 8. Op Fig.8 volgen alle M-um-curven dezelfde trend als de traditionele CFST-leden22,27.In elk geval vertonen de M-um-curven een elastische respons in de beginfase, gevolgd door een inelastisch gedrag met afnemende stijfheid, totdat het maximaal toegestane buigmoment geleidelijk wordt bereikt.Vanwege verschillende testparameters zijn de M-um-curven echter enigszins verschillend.Het doorbuigmoment voor een verhouding tussen afschuiving en overspanning van 3 tot 5 is weergegeven in Fig.8a.Het toegestane buigvermogen van monster SB2 (afschuiffactor λ = 4) is 6,57% lager dan dat van monster SB1 (λ = 5), en het buigmoment van monster SB3 (λ = 3) is groter dan dat van monster SB2 (λ = 4) 3,76%.Over het algemeen is de trend van de verandering in het toegestane moment niet duidelijk naarmate de verhouding tussen afschuiving en overspanning toeneemt.De M-um-curve lijkt geen verband te houden met de verhouding tussen schuifkracht en overspanning.Dit komt overeen met wat Lu en Kennedy25 hebben waargenomen voor CFST-liggers met een verhouding tussen schuifkracht en overspanning variërend van 1,03 tot 5,05.Een mogelijke reden voor CFST-staven is dat bij verschillende spanwijdte-afschuifverhoudingen het krachtoverbrengingsmechanisme tussen de betonkern en stalen buizen vrijwel hetzelfde is, wat niet zo voor de hand liggend is als bij gewapende betonstaven25.
Vanaf afb.8b laat zien dat het draagvermogen van monsters SB4 (r = 10%) en SB1 (r = 20%) iets hoger of lager is dan dat van het traditionele monster CFST SB5 (r = 0), en met 3,15 procent is toegenomen en met 3,15 procent is afgenomen. 1,57 procent.De initiële buigstijfheid (Kie) van monsters SB4 en SB1 is echter aanzienlijk hoger dan die van monster SB5, die respectievelijk 19,03% en 18,11% bedragen.De buigstijfheid (Kse) van monsters SB4 en SB1 in de bedrijfsfase is respectievelijk 8,16% en 7,53% hoger dan die van monster SB5.Ze laten zien dat de snelheid van rubbervervanging weinig effect heeft op het buigvermogen, maar een groot effect op de buigstijfheid van de RuCFST-monsters.Dit kan te wijten zijn aan het feit dat de plasticiteit van rubberbeton in RuCFST-monsters hoger is dan de plasticiteit van natuurlijk beton in conventionele CFST-monsters.Over het algemeen beginnen scheuren en barsten in natuurlijk beton zich eerder te verspreiden dan in met rubber bekleed beton29.Gezien de typische bezwijkwijze van het basisbeton (Fig. 4) zijn de scheuren van monster SB5 (natuurlijk beton) groter en dichter dan die van monster SB1 (rubberbeton).Dit kan bijdragen aan de hogere weerstand die de stalen buizen voor het monster SB1 Gewapend beton bieden in vergelijking met het monster SB5 Natuurlijk beton.Ook het Durate16-onderzoek kwam tot vergelijkbare conclusies.
Vanaf afb.Figuur 8c laat zien dat het RuCFST-element een beter buigvermogen en ductiliteit heeft dan het holle stalen buiselement.De buigsterkte van monster SB1 van RuCFST (r=20%) is 68,90% hoger dan die van monster SB6 van lege stalen buis, en de initiële buigstijfheid (Kie) en buigstijfheid in het bedrijfsstadium (Kse) van monster SB1 zijn respectievelijk 40,52%., wat hoger is dan monster SB6, was 16,88% hoger.De gecombineerde werking van de stalen buis en de rubberen betonkern vergroot het buigvermogen en de stijfheid van het composietelement.RuCFST-elementen vertonen goede ductiliteitsmonsters wanneer ze worden onderworpen aan zuivere buigbelastingen.
De resulterende buigmomenten werden vergeleken met buigmomenten gespecificeerd in huidige ontwerpnormen zoals de Japanse regels AIJ (2008) 30, Britse regels BS5400 (2005) 31, Europese regels EC4 (2005) 32 en Chinese regels GB50936 (2014) 33. buigmoment (Muc) voor het experimentele buigmoment (Mue) wordt gegeven in Tabel 4 en weergegeven in Fig.9. De berekende waarden van AIJ (2008), BS5400 (2005) en GB50936 (2014) zijn respectievelijk 19%, 13,2% en 19,4% lager dan de gemiddelde experimentele waarden.Het door EC4 (2005) berekende buigmoment ligt 7% onder de gemiddelde testwaarde, die het dichtst in de buurt komt.
De mechanische eigenschappen van RuCFST-elementen onder puur buigen worden experimenteel onderzocht.Op basis van het onderzoek kunnen de volgende conclusies worden getrokken.
De geteste leden van RuCFST vertoonden gedrag dat vergelijkbaar was met traditionele CFST-patronen.Met uitzondering van de lege stalen buismonsters hebben de RuCFST- en CFST-monsters een goede ductiliteit door de vulling van rubberbeton en beton.
De verhouding tussen schuifkracht en overspanning varieerde van 3 tot 5, met weinig effect op het geteste moment en de buigstijfheid.De snelheid waarmee rubber wordt vervangen heeft vrijwel geen invloed op de weerstand van het monster tegen buigmomenten, maar wel op de buigstijfheid van het monster.De initiële buigstijfheid van specimen SB1 met een rubbervervangingsverhouding van 10% is 19,03% hoger dan die van het traditionele specimen CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) maakt een nauwkeurige evaluatie mogelijk van het uiteindelijke buigvermogen van RuCFST-elementen.De toevoeging van rubber aan het basisbeton verbetert de broosheid van het beton, waardoor de confucianistische elementen een goede taaiheid krijgen.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP en Yu, ZV Gecombineerde actie van stalen buiskolommen met rechthoekige doorsnede gevuld met beton in dwarse afschuiving.structuur.Beton 22, 726–740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX en Li, W. Testen van met beton gevulde stalen buizen (CFST) met hellende, conische en korte STS-kolommen.J. Bouw.Stalen tank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismische testen en prestatie-indexstudies van gerecyclede holle blokwanden gevuld met gerecycled aggregaat stalen buisframes.structuur.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Experiment en ontwerp van korte stalen buizen gevuld met rubberbeton.project.structuur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nieuwe risicoanalyse van COVID 19 in India, rekening houdend met klimaat- en sociaal-economische factoren.technologieën.voorspelling.maatschappij.open.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nieuw risicobeoordelingssysteem en veerkracht van kritieke infrastructuur tegen klimaatverandering.technologieën.voorspelling.maatschappij.open.165, 120532 (2021).
Liang, Q en Fragomeni, S. Niet-lineaire analyse van korte ronde kolommen van met beton gevulde stalen buizen onder axiale belasting.J. Bouw.Staalresolutie 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. en Lam, D. Gedrag van conventionele en zeer sterke, met beton gevulde ronde stompkolommen gemaakt van dichte stalen buizen.J. Bouw.Stalen tank 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Experimenteel onderzoek naar de excentrische compressie-eigenschappen van rechthoekige buiskolommen van koudgevormd gewapend beton met hoge sterkte.J. Huaqiao-universiteit (2019).
Yang, YF en Khan, LH Gedrag van korte, met beton gevulde stalen buiskolommen (CFST) onder excentrische lokale druk.Dunne wandconstructie.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL en Castro, JM Experimentele evaluatie van de cyclische kenmerken van een stalen buisvormige balkkolom gevuld met beton met een achthoekige doorsnede.project.structuur.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH en Hicks, S. Een overzicht van de sterkte-eigenschappen van met beton gevulde ronde stalen buizen onder monotoon puur buigen.J. Bouw.Stalen tank 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Snaarspanningsmodel en buigstijfheid van ronde CFST bij buigen.interne J. Staalconstructie.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. en Li, L. Mechanische eigenschappen van korte kolommen van vierkante stalen buizen van rubberbeton onder axiale belasting.J. Noordoost.Universiteit (2011).
Duarte, APK et al.Experimentele studies van rubberbeton met korte stalen buizen onder cyclische belasting [J] Samenstelling.structuur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW en Chongfeng, HE Experimenteel onderzoek naar de kenmerken van axiale compressie van ronde stalen buizen gevuld met rubberbeton.Beton (2016).
Gao, K. en Zhou, J. Axiale compressietest van vierkante dunwandige stalen buiskolommen.Tijdschrift voor Technologie van de Universiteit van Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G en Wang E. Experimenteel onderzoek van korte rechthoekige kolommen van gewapend beton na blootstelling aan hoge temperaturen.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. en Wang, E. Experimenteel onderzoek van ronde met rubberbeton gevulde stalen buiskolommen onder axiale compressie na blootstelling aan hoge temperaturen.Beton (2019).
Patel VI Berekening van uniaxiaal belaste korte stalen buisliggers met een rond uiteinde gevuld met beton.project.structuur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH en Zhao, SL Analyse van het buiggedrag van ronde dunwandige stalen buizen gevuld met beton.Dunne wandconstructie.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS en Hunaiti Yu.M.Experimenteel onderzoek naar de eigenschappen van stalen buizen gevuld met beton waarin rubberpoeder zit.J. Bouw.Stalen tank 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Trekproefmethode bij normale temperatuur voor metalen materialen (China Architecture and Building Press, 2010).
Posttijd: 05-jan-2023